概要
如同Schmertmann (1986)所指出的，更合理的设计标准是建立一个最小模量（例如MDMT 80 MPa 及以上），而不是最小并且难以确定的原位Dr。
松散沙填土的固结通常会将MDMT / qc比率（反映超固结比）从MDMT / qc »5-12（OCR 1）增大到固结之后的MDMT / qc » 12-24（相当大的OCR）。
固结控制
DMT扁铲侧胀试验方法被频繁应用于检验固结效果，通过将土体处理之前与处理之后的DMT结果相比较。固结通常由KD 和 MDMT 增大来反映。Schmertmann (1986) 发现固结产生的MDMT 大约为qc的两倍（MDMT的增大主要是因为KD的增大）。同样的这一趋势也被Jendeby (1992)观察到，对于松散沙子的固结，MDMT / qc 的比率不断增大，从固结之前的MDMT / qc »5-12增大到固结之后的MDMT / qc » 12-24（图2）。MDMT / qc随着固结不断增长（固结是施加应力历史的一种方法），原因是OCR使得MDMT比qc增大快（至少在石英砂中是这样）。这些发现被很多研究人员证实了，例如Balachowski (2015)：“处理之后的MDMT比固结之前的MDMT平均高7.6倍。密实沙层中MDMT的平均增大量比相应的qc增大量要高2.3倍。”
很多设计人员不仅想知道M，同时也想知道由于固结产生的OCR。颗粒状土体中的OCR可以根据MDMT / qc比率利用Monaco (2014)方程计算得到：
OCR = 0.0344 (MDMT /qc)2 – 0.4174 (MDMT /qc) + 2.2914 (1)
如果设计人员想确认压实填土的超固结性质（例如Sharif 2015），就可以画出OCR –曲线或者替代的MDMT / qc –曲线。更多MDMT / qc – OCR关系的详细介绍将在“沙子中的OCR”这一节中给出。
利用上面的公式计算OCR，对于设计人员来说是非常感兴趣的。然而：
1. 在钙质沙子中，例如，固结可能会将土转化为“面团”材料，模量增长是缓慢的，因此上述公式可能不适用。
2. 工程师通常对OCR感兴趣，对于设计，更多的兴趣在于模量（甚至即使在钙质沙中也是这样的）。
利用公式1计算OCR既需要DMT也需要CPT，但是计算M只需要DMT。这样，M不仅是最有用，同时也是较容易获得的参数。如同MDMT的可靠性，此处可以看到指示。
图 1. MDMT/ qc (代替 OCR) 固结前后；
当 MDMT /qc > 12, 沙子明显超固结；
(a) Jendeby (1992) (b) Balachowski 和 Kurek (2015)
1986年，Schmertmann观察到，土体加固的主要目标是达到极限沉降，建立验收准则更合理的是以最小模量，而不是最小Dr，因为模量比Dr更接近目标。在Schmertmann描述的工作中，设计人员用最小MDMT验收准则替代了qc 到 Dr准则。相同地，Balachowski (2015)介绍了一个加固项目，“最小平均MDMT = 80 MPa固定下来被作为处理后土体的验收标准”。在这个项目中，最终证实了“固结土层的MDMT远远超过了验收标准”。
采用最小MDMT验收标准的另一个好处是避免了原位Dr的计算，通常是难以确定
Robertson 和 Campanella (1983)指出，希尔顿矿砂在Dr =60%时与蒙特雷沙子在Dr =40%时qc相同（请看下图），也就是说，没有一一对应的qc 到 Dr映射适用于所有沙子。
图2. 从qc得到Dr的各种不同关系示例
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